مجموع تلفات مزرعه بادی با استفاده از استراتژی

مجموع تلفات مزرعه بادی با استفاده از استراتژی های گوناگون توزیع
به منظور دستیابی به دلیل اصلی مزایای استراتژی ج، تلفات هر مؤلفه در مزرعه بادی را با استفاده از استراتژی های الف، ب و ج محاسبه نمودیم که در جدول 3 شاهد نتایج آن می باشید. واضح است که با استفادهاز استراتژی ب، تلفات کابلها و ترانسفورماتورها کمترین مقدار را دارد، اما تلفات توربین های بادی بیشترین مقدار را دارند و این بدان معناست که با به حداقل رساندن تلفات کابلها، تلفات توربین های بادی و ترنسفورماتورها افزایش می یابد.

تلفات کابلها و ترانسفورماتورها در استراتژی ج بیشتر از استراتژی ب هستند. با این حال، نقش اینترنت اشیا در منابع انرژی تجدید پذیر و تلفات توربین های بادی با استفاده از استراتژی ج به طور چشمگیری کاهش می یابد و همین امر موجب حواقل مجموع تلفات در این استراتژی می گردد. تلفات کابلها و ترانسفورماتورها در استراتژی الف همیشه بیشترین مقدار را به خود اختصاص می دهند در حالیکه تلفات توربین های بادی در این حالت خیلی کمتر از حالت ب می باشد. بنابراین مجموع تلفات در استراتژی الف همچنان از ب کمتر است.

همینطور می توان مشاهده نمود که وقتی QrefWF مثبت است، نسبت به حالت منفی تلفات بالاتری داریم، حتی با وجود برابر بودن مقدار قدرمطلقی QrefWF. علت این امر این است که وقتی توربین بادی مقداری توان راکتیو برای تحریک شدن جذب می کند، تلفات در آن به حداقل می رسند (به مرجع 32 مراجعه شود). بنابراین وقتی QrefWF منفیست، مجموع تلفات توربین های بادی نسبتاً کم است. 

تلفات در مؤلفه های مختلف مزرعه بادی با استفاده از استراتژی های گوناگون توزیع
ب) حالت دوم: V= 10m/s، جهت باد = 0، 90 و 180 درجه
جدول 4 مجموع تلفات در مزرعه بادی با استفاده از استراتژی های مختلف توزیع و جهت باد 0، 90 و 180 درجه  را نشان می دهد. از آنجاکه مزرعه بادی مستطیل مربعیست، در هر مورد مجموع توان استخراج شده از مزرعه بادی باید برابر باشد (49.8 مگاوات). در تمامی نقاط تنظیم شده برای جهت باد و توان راکتیو مزرعه بادی، مجموع تلفات در استراتژی ج کمترین مقدار و در استراتژی ب بیشترین مقدار را دارد. 

مجموع تلفات با جهت باد 0 درجه همیشه کمترین مقدار را دارد در حالیکه در جهت 270 درجه همیشه شاهد بیشترین مقدار می باشیم. این مورد را اینطور می توان توضیح داد که وقتی جهت باد 0 درجه است، توربین های بادی با سرعت باد بیشتر به PCCنزدیکترند، بنابراین فاصله ی گردش توان راکتیو کمتر بوده و در نتیجه تلفات در کابلها کمتر خواهد بود. 
 

آزمایش استراتژی پیشنهاد شده

5.    مطالعه موردی
در این مقاله جهت آزمایش استراتژی پیشنهاد شده، یک مزرعه بادی با 5 ردیف 5 توربینی انتخاب می شود. مزرعه بادی طرح مستطیلی با فضای 882 متر بین توربین ها دارد. شکل 6 طرح مزرعه بادی را نشان می دهد.
قطر کابلهای استفاده شده در مزرعه بادی 95، 150 یا 240 میلی متر مربع (که با در نظر گرفتن بار، به ترتیب برای بین ردیف 1 و 3، ریدف3 و 5 وردیف 5 با ترانسفورماتورها انتخاب شده اند)، جنس آنها XLPE-Cu و ولتاژ نامی شان 34kV می باشد.  پارامترهای کابل ها در جدول 1 ارائه شده اند. 

بیشتر بخوانید: حفاظت در خطای حلقه با تغذی? داخلی ضعیف
پارامترهای سیستم WT  در ضمیمه آورده شده اند. 
 شکل 6: طرح یک مزرعه بادی
  جدول1: پارامترهای کابلها
الف) حالت اول: V= 10m/s، جهت باد = 270 درجه
توزیع توان راکتیو به شدت به تقسیم توان اکتیو بستگی دارد. در این مقاله، توربین های بادی با استفاده از استراتژی قدیمی کنترل توان اکتیو کنترل می شدند که با منحنی توان قابل نمایش می باشد. مدل جنسن  برای محاسبه ی اثر ویک موجود در توربین بادی بالای جریان استفاده می شود. سرعت باد در توربین های بادی پایین جریان با استفاده از روش پیشنهاد شده در مرجع 31 محاسبه می گردد.
در این حالت، بار ورودی به مزرعه بادی داری سرعت 10 متر بر ثانیه و جهت 270 درجه ای می باشد. بعد از محاسبه ازطریق مدل ویک، سرعت باد بدست آمده در توربین های بادی هر ردیف در جدول 2 آورده شده است. بر اساس سرعت باد و استراتژی قدیمی کنترل توان راکتیو توربین بادی، مجموع توان استخراج شده از باد در مزرعه ی بادی برابر با 49.8 مگاوات می باشد. 
  جدول2: سرعت باد در توربین های بادی در هر ردیف
مجموع تلفات در استراتژی های گوناگون توزیع توان راکتیو در شکل 7 نشان داده شده است. دامنه مقادیر مرجع توان راکتیو برای مزرعه بادی از 0.33- تا 0.33 می باشد (بر طبق کد شبکه بریتانیا). مشخص است که استراتژی پیشنهاد شده، استراتژی ج، می تواند مزرعه بادی را با حدقال تلفات کنترل نماید. استراتژی ب بیشترین مجموع تلفات را دارد، هرچند که هدف آن به حداقل رساندن تلفات کابلهای انتقالی و ترانسفورماتورها می باشد. مزیت استراتژی ج زمانی بیشتر به چشم می آید که مقدار قدرمطلق مرجع توان راکتیو برای مزرعه بادی،QrefWF، بزرگتر باشد. 

استراتژی پیشنهادی توزیع توان راکتیو

استراتژی پیشنهادی توزیع توان راکتیو
الف) کنترل بهینه توان راکتیو در یک DFIG WT
روش قدیمی کنترل توان راکتیو توربین های بادی برای تنظیم توان راکتیو استفاده کامل را از GSC نمی برد. در استراتژی کنترل بهینه، GSC توان راکتیو و در کنار آن برای به حداقل رساندن مجموع تلفات داخلی توربین بادی، RSC را نیز تنظیم می نماید. GSC با ولتاژ شبکه حول کنترل برداری عمل می نماید که در آن جریان محور q، Igq، به منظور تنظیم توان راکتیو خروجی GSC، Qg،تغییر می کند (بر طبق شکل 2). مقدار مرجع Irq با استفاده از معادله 14 قابل محاسبه می باشد. مقادیر مرجع Qs و Qg با حل مسئله بهینه سازی در بخش بعدی به دست می آیند.

بیشتر بخوانید: حفاظت در خطای حلقه با تغذی? داخلی ضعیف

ب) توزیع بهینه توان راکتیو
در مقایسه با استراتژی ب، این استراتژی تلفات توربین بادی را به مسئله بهینه سازی اضافه می کند. بنابراین، این استراتژی به حداقل رساندن مجموع تلفات توان اکتیو در مزرعه بادی را هدف خود قرار می دهد که شامل تلفات داخلی توربین های بادی و تلفات ترانسفورماتورها و کابلها می گردد. متغیرهای بهینه سازی عبارتند از مرجع توان راکتیو GSC، QgWTi، و مرجع توان راکتیو سمت استاتور،QsWTi، در هر توربین بادی که در آن PWTiloss تلفات توان اکتیو توربین بادی i، Pjو Qj توان اکتیو و راکتیو تزریق شده به باس j، Vj ولتاژ هر باس، Yji ورودی ردیف i اُم وستون j اُم ماتریس ادمیتانس، NB تعداد کل باس ها، QPCC توان راکتیو در نقطه ی اتصال مشترک می باشند؛ همچنین IRSCirms وIGSCirms با استفاده از معادله ی 12 قابل محاسبه می باشند. 

قاعده کلی این استراتژی در شکل 5 نمایش داده شدهاست. ورودی ها عبارتند از توان مکانیکی هر توربین بادی، PmecWTi برای توربین بادی i، و مرجع توان راکتیو توربین بادی، QrefWF. خورجی ها برای هر توربین بادی i برابرند با QgWTi و QsWTi. تابع هدف (29) می تواند از مدلهای بدست آمده ی تلفات در بخش 2 تعیین گردد. محدودیت ها نیز عبارتند از حد تعادل شار توان (30) – (32)، حد ولتاژ باس (33) و حد توان راکتیو(36)-(34).  در این مقاله، دامنه ی ولتاژ بین {1.05-0.95} در نظر گرفته می شود. مسئله بهینه سازی با استفاده از روش های نقطه داخلی حل می شود.
 

استراتژی قدیمی کنترل توان راکتیو

استراتژی قدیمی کنترل توان راکتیو در یک DFIG WT
یک ساختار معمولی از سیستم DFIG WT در شکل 2 نشان داده شده است. توان راکتیو خروجی سیستم، QWT، ترکیبی است از توان راکتیو سمت استاتور DFIG، Qs، و توان راکتیو GSC ، Qg. Qs و Qg می توانند به ترتیب ازطریق مقادیر مرجع خود QsWT و QgWT توسط کنترلر RSC و کنترلر GSC ، کنترل شوند.

بیشتر بخوانید: حفاظت در حالت مجزا

در استراتژی قدیمی کنترل توربین بادی، تابع GSC برابر است با انتقال لغزش توان اکتیو از/به شبکه برای اطمینان حاصل کردن زا ثابت بودن ولتاژ لینک dc؛ در نتیجه خروجی توان راکتیو تنها با RSC کنترل می شود. RSC معمولاً در ولتاژ استاتور حول بردار کنترلی عمل می کند که در آن جریان محور q، Irq، توان تحریک را کنترل می نماید. Qs می تواند با کنترل Irq تنظیم شود. مرجع Irq با استفاده از معادلات 4 تا 6 یا از طریق کنترل کننده ی PI قابل محاسبه می باشد. در این مقوله ی کنترلی،  QgWTبرابر صفر و QsWT برابر با QrefWT خواهد بود.

2) دامنه ی توان راکتیو: دامنه Qs عمدتاً از طریق دو پارامتر تعیین می گردد: جریان سمت روتور، Ir، و جریان سمت استاتور، Is. جریان سمت روترو مهمولاً با جریان اسمی RSC محدود می گردد، در حالیکه حد جریان سمت استاتور با حد حرارتی رسانای استاتور تعیین می شود.

بر طبق کد شبکه بریتانیا ، مزارع بادی باید قابلیت تأمین توان راکتیو با دامنه -0.33 pu تا +0.33 pu را در توان اکتیو اسمی داشته باشند. بر اساس الزامات کد شبکه، ما Is را با سرعت های مختلف باد و با مرجع های گوناگون توان راکتیو محاسبه نموده و به حداکثر مقدار 0.91 pu  برای Is دست یافتیم. بنابراین، جریان اسمی استاتور، IratedS را برابر با 0.91 pu انتخاب می کنیم. مبدل سمت روتور همان طراحی مبدل سمت شبکه را دارد و در آن ضریب ایمنی δ برابر 0.37 انتخاب می شود. بر اساس پارامترهای انتخاب شده و پارامترهای موجود در ضمیمه، قابلیت توان راکتیو سیستم DFIG WT برای ولتاژهای مختلف شبکه در شکل 3 به نمایش درآمده است. حد جریان سمت روتور برابر با جریان اسمی RSC می باشد. تلفات توان اکتیو و راکتیو در نظر گرفته شده است. 

مدلهای تلفات مزرعه بادی

مدلهای تلفات مزرعه بادی
توربین های بادی و کابلها اصلی ترین عوامل ایجاد تلفات در یک مزرعه بادی هستند. تلفات توان یک توربین بادی شامل تلفات اصطکاک در قسمت مکانیکی، تلفات هسته و تلفات مسی در DFIG، تلفات مبدلها و فیلتر و تلفات ترانسفورماتور توربین می گردد. تلفات اصطکاک و تلفات هسته در یک نقطه عملیاتی مشخص می توانند ثابت در نظر گرفته شوند. بنابراین، در این مقاله در نظر گرفته نمی شوند. در پاراگراف های بعدی، مدلهای تلفات هر یک از مؤلفه ها استنتاج می گردد.

بیشتر بخوانید: حفاظت در حالت مجزا
الف) مدل تلفات DFIG
برای یک DGIG در حال کار با ولتاژ استاتود و حول چارچوب مرجع، معادلات ولتاژ حالت پایدار به شرح زیر خواهند بود. تمام متغیرهای موجود در معادلات بر اساس سیستم پریونیت  بیان می شوند. 
 
که در آن اندوکتانس استاتور Xs برابر است با Xls+Xm، اندوکتانس روتور X’r برابر است با X’lr+Xm، Xls اندوکتانس نشتی استاتور، Xm اندوکتانس متقابل، X’lr اندوکتانس نشتی روتور،s لغزش روتور می باشند. اندیس های s، r و g به ترتیب استاتور، روتور و مدارهای مبدل شبکه هستند، l و m برای نشان دادن نشتی و  اندوکتانس های متقابل استفاده می شوند و همچنین d و q برای محورهای مستقیم و تربیعی می باشند. بالانویس( ‘ ) برای مقدار روتور با مرجعیت استاتور استفاده می شود. 
در یک سرعت ثابت باد، جریان محور d روتور ثابت است و به شکل زیر محاسبه می گردد:
 
که در آن Pmec توان استخراج شده از باد، wr فرکانس زاویه ای ولتاژها و جریان های سیم پیچی های روتور، ws فرکانس زاویه ای ولتاژها و جریان های سیم پیچی های استاتور و u نسبت دور می باشند. 

توزیع بهینه توان راکتیو مزارع بادی

توزیع بهینه توان راکتیو مزارع بادی نه تنها باید تلفات در سیستم انتقال را در نظر بگیرد بلکه باید تلفات سیستم بادی تولید انرژی را نیز در نظر داشته باشد؛ این امر به استراتژی کنترلی توربین های بادی ربط پیدا می کند. روش های توزیع تناسبی (مرجع های 6-4) و استراتژی توزیع با حداقل تلفات انتقالی (مرجع های 9-7) هر دو از استراتژی های بسیار رایج در کنترل توربین بادی هستند که نسبت به استراتژی پیشنهاد شده در مرجع های 18 و 19، تلفات بالاتری در توربین های بادی دارند. 

بیشتر بخوانید: نتایج شبیه سازی برای حفاظت ریز شبکه

در این مقاله، استراتژی توزیع بهینه توان راکتیو برای به حداقل رساندن تلفات کل پیشنهاد می شود، این استراتژی نه تنها شامل تلفات کابلهای انتقالی و ترانسفورماتورهای WT می گردد، بلکه تلفات داخلی سیستم بادی تولید انرژی را نیز در بر می گیرد. کنترل توان راکتیو WT از استراتژی تقسیم بهینه در RSC و GSC استفاده می کند که با حل مسئله بهینه سازی اجرا می شود؛ هدف این استراتژی به حداقل رساندن مجموع تلفات ناشی از ژنراتور، مبدل ها و فیلتر می باشد. در نتیجه، توزیع توان راکتیو بین توربین های بادی با استراتژی کنترل بهینه توان راکتیو در توربین های بادی ادغام می شود.  سپس استراتژی پیشنهاد شده با استراتژی های قدیمی توزیع در حالات مختلف مقایسه می گردد. 

ادامه ی مقاله به شرح زیر چیدمان شده است: بخش 2 مدلهای تلفات مزرعه بادی را نشان می دهد. بخش 3 استراتژی های توزیع تناسبی توان راکتیو را مورد مطالعه قرار داده و بخش 4 فرمولاسیون استراتژی توزیع پیشنهاد شده را بیان می کند. اثر این استراتژی ها در بخش 5 محاسبه و تحلیل می شود. در نهایت در بخش 6 نیز نتایج را خواهیم داشت. 
 

رایج ترین استراتژی توزیعی

رایج ترین استراتژی توزیعی که مورد استفاده قرار می گیرد، توزیع تناسبی است که توان راکتیو مورد نیاز در توربین های بادی را متناسب با میزان توان راکتیو موجودشان توزیع می کند. اجرای این روش ساده است و احتمال فراتر رفتن از حد توان راکتیو در هر توربین بادی تقریباً بعید می باشد. با این وجود در این روش میزان تلفات توان اکتیو در مزرعه بادی در نظر گرفته نمی شود. در مراجع 9-7 روش توزیعی دیگری پیشنهاد شده که تلفات توان اکتیو را در کابلهای انتقال و ترانسفورماتورهای توربین های بادی در نظر می گیرد.

بیشتر بخوانید: نتایج شبیه سازی برای حفاظت ریز شبکه

با این وجود این روش نیز تلفات توان اکتیو در سیستم تبدیل انرژی توربین های بادی را لحاظ نمی کند و از طرفی این امر بخش زیادی از مجموع تلفات مزارع بادی را تشکیل می دهد. در واقع، تلاش برای به حداقل رساندن تلفات توان راکتیو در کابلهای انتقال و ترانسفورماتورها می تواند باعث تلفات بیشتر در سیستم های تبدیل انرژی گردد. یک استراتژی بهینه توزیع در مرجع 10 پیشنهاد شده که تلفات سیستم های تبدیل انرژی باد، ترانسفورماتورها و کابل های انتقال را در نظر گرفته و برای به حداقل رساندن تلفات یک روش توزیع بهینه توان راکتیو پیدا کرده است. با این حال، این استراتژی تنها یک استراتژی ساده را برای کنترل WT به کار می گیرد و اثر توزیع توان راکتیو را در ژنراتور القایی تغذیه دوگانه (DFIG) در سیستم های بادی تولید انرژی لحاظ نمی کند.

از آنجاییکه سیستم تولید انرژی DFIG می تواند توان راکتیو بین استاتور و مبدل سمت شبکه (GSC) را تنظیم نماید، جریان توان راکتیو در داخل سیستم بر روی تلفات سیستم اثرگذار خواهد بود. بنابراین، روش کنترل توان راکتیو در سیستم تولید انرژی DFIG باید مورد مطالعه قرار گیرد. 

رایج ترین روش، تأمین توان راکتور از جانب استاتور توسط مبدل سمت روتور (RSC) می باشد. این روش می تواند با نزدیک کردن ضریب توان به مقدار یک، بازدهی خوبی را به نمایش بگذارد اما تلفات مس در ژنراتور با افزایش ضریب توان به طور قابل توجهی بالا خواهد رفت. روش دوم تنظیم توان راکتیو، استفاده از RSC و GSC است تا تلفات مسی نیز به حداقل برسند. این روش تلفات ناشی از مبدلها و فیلترها را لحاظ نمی کند.

این روش می تواند با انتخاب های خاصی از مرجع توان راکتیو به تلفات کمتری برسد اما در باقی حالات، مجموع تلفات افزایش خواهد یافت. مرجع عای 18 و 19 روشی را پیشنهاد می کنند که در آن برای داشتن حداقل تلفات در ژنراتور و مبدلها، بار توان راکتیو بین RSC و GSC تقیم می شود. نسبت تقسیم پی در پی محاسبه شده و یک مجموعه جدول را شکل می دهد. در فرآیند کنترل، کنترل کننده باید به جدول ها نگاه کرده و جریانهای بهینه برای توان راکتیو را تعیین نماید. 
 

استراتژی توزیع توان راکتیو با حداقل تلفات در یک مزرعه بادی

استراتژی توزیع توان راکتیو با حداقل تلفات در یک مزرعه بادی DFIG
چکیده- یک استراتژی توزیع بهینه توان راکتیو برای به حداقل رساندن مجموع تلفات برقی در یک مزرعه بادی (WF) پیشنهاد می شود؛ این تلفات نه تنها شامل تلفات کابلهای انتقال و ترانسفورماتورهای توربین های بادی (WT) می شوند بلکه تلفات ناشی از داخل سیستم های تولید انرژی باد را نیز دربرمی گیرند. توزیع توان راکتیو در داخل یک WT از استراتژی تقسیم بهینه در استاتور و مبدل سمت شبکه (GSC) بهره می برد که هدفش به حداقل رساندن تلفات کلی سیستم بادی تولید انرژی می باشد؛ این سیستم شامل ژنراتور، مبدلها و فیلترها می گردد.

بیشتر بخوانید: نتایج شبیه سازی برای حفاظت ریز شبکه

مسائل بهینه سازی بر اساس مدلهای ثبت شده برای تلفات و محدودیتهای توان راکتیو WT فرمول بندی می شوند. یک WF با دقت طراحی شده و برای مطالعات موردی استفاده می شود. اثر ویک  در محاسبه توان اکتیو هر WT در نظر گرفته شده است. مجموع تلفات WF با اجرای استراتژی پیشنهاد شده و در سرعت های مختلف باد و با مقادیر مختلف توان راکتیو محاسبه می شود. نتایج شبیه سازی نشاندهنده ی اثربخشی استراتژی پیشنهاد شده می باشند. 
واژه های کلیدی: ژنراتور القایی با تغذیه دوگانه، به حداقل رساندن تلفات، توزیع توان راکتیو، مزرعه بادی، اثر ویک.

1.    مقدمه

با افزایش یکپارچه سازی انرژی باد در سیستم قدرت، برای تأمین توان راکتیو مورد نیاز جهت پشتیبانی از شبکه به مزارع بادی (WFs) نیاز است. مزارع بادی به عنوان یک سرویس جانبی می توانند توان راکتیو سیستم قدرت را فراهم آورند. یک راه حل تأمین توان راکتیو به کار گرفتن منابع اضافی برای جبران توان راکتیو می باشد. از آنجاییکه توربین های بادی (WTs) با مبدلهای الکترونیکی قدرت، قابلیت تنظیم توان راکتیو را دارند، بهره گیری از آنها برای تأمین سرویس کمکی توان راکتیو مقرون به صرفه می باشد.

اپراتور سیستم قدرت، مرجع توان راکتیو را در نقطه کوپلینگ مشترک (PCC)  یک مزرعه بادی وارد می کند. سپس اپراتور WF توان راکتیو هر WT را محاسبه کرده و برای آن توربین  توزیع می نماید. توان راکتیو توزیع شده در میان مزارع بادی بر روی بازدهی کل سیستم تأثیرگذار خواهد بود و به همین علت باید با دقت مورد مطالعه قرار گیرد. 
 

مزایای مشخص شده بخش های شانه زنی

مزایای مشخص شده بخش های شانه زنی ساخته شده در تیکرین تحت پوشش و فلت¬های ثابت که قبل و بعد از فلت¬های گردنده قرار دارند، مشخص است اما تنها یافته¬های تجربی محدودی برای پشتیبانی از این موارد گزارش شده¬اند. دیدگاه¬های متناقضی درباره مزایای سیستم¬های تیکرین سه¬گانه وجود دارد که به نحوه بازشدن فیبر در این سیستم¬ها و تاثیر آن بر آرایش بسیار نادرست فیبرها نسبت به جهت جریان توده در طول انتقال به سیلندر و کاهش فعالیت کاردینگ نهایی می¬پردازد. بنابراین، درک بهتری از انتقال توده فیبری از تیکرین به سیلندر موردنیاز است زیرا نسبت سرعت سطحی این مولفه¬ها را می¬توان به عنوان یک عامل کلیدی در تابعیت مناسب کاردهای تولید بالا دید. 

بیشتر بخوانید: نتایج شبیه سازی برای حفاظت ریز شبکه

برهم¬کنش¬های سیلندر – فلت و سیلندر – دافر، به خوبی مورد تحقیق قرار گرفته¬اند. یافته¬های منتشر شده، نشان می¬دهند که هر فلت، دو سوم بار خود را در شروع چرخه تماس با سیلندر دریافت می¬کند و جداسازی توده فیبری معین در چند فلت رخ می¬دهد. با توجه به پارامترهای نواری و سرعت سیلندر، تراکم دندانه بالا و سرعت سیلندر کم، نتایجی مشابه آرایش معکوس حاصل می¬کنند. با این وجود، تراکم دندانه بالا و سرعت سیلندر بر کاردینگ تاثیرگذار نیست. نتایج نشان می¬دهند که سرعت بالای سیلندر، در مقایسه با سرعت بالای تیکرین، سبب شکست بهتر فیبر می¬شود. 

سرعت بالای سیلندر به دافر، بار سیلندر را کاهش داده و مقدار K بزرگتر و کیفیت شبکه بهتری حاصل می¬کند. افزایش سرعت دافر نیز K را افزایش می¬دهد اما کیفیت شبکه را کاهش می¬دهد. مکانیسم گزارش شده برای انتقال فیبر از استوانه به دافر، توضیح مناسبی برای اثر نسبت سرعت سیلندر – استوانه یا تغییرات گزارش شده مختلف در پیکربندی فیبر در طول انتقال نیست. بنابراین کار بیشتری در این حوزه مورد نیاز است. 
 

اثر متغیرهای ماشین را بر پیکربندی فیبر

نویسندگان بسیاری، اثر متغیرهای ماشین را بر پیکربندی فیبر در فتیله کارد گزارش کرده¬اند و افراد متعددی، خصوصیات نخ را به پیکربندی¬های مشاهده شده ارتباط داده¬اند. به طور کلی [38، 33، 58، 59] دریافته شد که برای تعداد فتیله ثابت، افزایش آهنگ کاردینگ با افزایش سرعت دافر، صرف¬نظر از سرعت سیلندر، تعداد قلاب¬های اقلیت را افزایش و تعداد قلاب¬های اکثریت را کاهش می¬دهد. با این وجود، در سرعت دافر معین، افزایش سرعت سیلندر، موجب روند معکوس در قلاب¬های اقلیت می¬شود اما روند مشخصی برای قلاب¬های اکثریت مشاهده نمی¬شود.

باتورین [46] و براون [5] نشان دادند که افزایش سرعت سیلندر، بار سیلندر را با توجه به اثر نیروهای مرکزگریز  کاهش می¬دهد و سیمپسون [60] نشان داد که افزایش سرعت سیلندر، قلاب¬های اقلیت را افزایش و قلاب¬های اکثریت را کاهش می¬دهد. بادری [61] گزارش کرد که زمانی که فیبرها با افزایش بار فیبر یا افزایش نیروی مرکزگریز در استوانه، به سطح دندانه استوانه نزدیک¬تر شدند، سهم حلقه¬های اقلیت افزایش یافت.

بیشتر بخوانید: هماهنگی با در نظر گرفتن موارد خاص در حلقه ها

سیمپسون [33] دریافت که یک رابطه مستقیم بین معایب نخ و افزایش قلاب-های اقلیت وجود دارد و همچنین بین افزایش سرعت شکست نهایی چرخش و افزایش معایب نخ با افزایش سرعت تولید کارد به علت حلقه¬های اکثریت وجود دارد [58]. گوش [38] و سیمپسون [6] دریافتند که فتیله¬های سنگین¬تر قلاب¬های اقلیت کمتری دارند. با این وجود، افزایش کشش موردنیاز برای پردازش فتیله-های سنگین¬تر به صورت نخ، منجر به افزایش معایب نخ می¬گردد. 

نتیجه¬گیری
1.    فعالیت تیکرین، توده فیبر تغذیه شده را به صورت فیبرهای مجزا و دسته¬های کوچکتر جداسازی می¬کند. اگرچه گزارش شده است که فعالیت تیکرین، یک توزیع جرم نرمال از اندازه دسته¬ها بدست می¬دهد، این امر مورد تردید است. تحقیقات اندکی بر روی اثر پارامترهای تیکرین، خصوصیات فیبر و فرایندهای حلاجی بر روی توزیع اندازه دسته¬های فیبری و بر روی نسبت دسته¬های فیبری به فیبرهای مجزا گزارش شده است.